|
20 К ! разновидности форсуночных камер могут быть отнесены полые скрубберы [22]. Полые скрубберы представляют собой колонны круглого или прямоугольного сечения. Орошающая жидкость, подаваемая сверху, диспергируется на капли механическими форсунками грубого распыла, работающими под давлением 0,3-0,4 МПа. При этом факелы распыла перекрывают все поперечное сечение скруббера. Поток газа со скоростью 0,7-1,5 м/с, как правило, движется противотоком к движению капель жидкости, снизу вверх. В скрубберах с установленными для уменьшения уноса жидкой фазы каплеуловителями скорость газа в пересчете на полное поперечное сечение аппарата может достигать 5-8 м/с. С целью интенсификации процессов тепломассообмена за счет увеличения относительной скорости движения потоков жидкости и газа подача газовой фазы в аппарат может производиться тангенциально к внутренней поверхности цилиндрического скруббера как в верхней части аппарата (по типу циклоиа), так и в нижней. В этом случае в зависимости от скорости движения потока газа он может работать как в режиме циклонно пенного аппарата, так и в режиме оросительной камеры. Наиболее простые, приемлемые для инженерной практики методики расчета основаны на экспериментальном получении значений объемных коэффициентов теплопередачи л* . Рекомендуется следующее эмпирическое соотношение для определения коэффициента К [22]: ( с 1 ( 1 CD \ к. = Z 116,5 + 526 — — . 1н ---------L V 1 c . J ^ 1000 J где Ож, (Jг —массовые расходы орошающей жидкости и газа; tcpсредняя по длине скруббера температура газа; Z коэффициент, учитывающий направление движения фаз (для противотока Z=2, для прямотока Z =l). Ф |
132 KT=d + скж ; (4.12) KT = f + e->v2,4. (4.13) Коэффициенты a, b, c, d. приведены в таблицах 4.1,4.2. Таблица 4.1. Соотношения дл расчета Кг при различных скоро стяхдвижения газа w w, м/с Кг, Вт/(м2‘ К) 1,5 20 000-Я -г 6 200 2,0 23 000-Я + 7 200 2,5 30 000-Я *-7 600 3,0 35 000-Я + 7 600 3,5 38 000-Я+ 8 600 Таблица 4.2. Соотношения для расчета Кг при различных скоростях движения газа X Vи высоты исходного слоя жидкости W , м/с Ьж , мм КТ, Вт1(м2К) 1,5 10-40 4 300+180-Л* ! 2,0 10-35 6 200+130-/^ 2,5 10-30 7 800 +130*йас ¡3,° 10 -20 9300+130-А* К разновидности форсуночных камер могут быть отнесены полые скрубберы [126]. Полые скрубберы представляют собой колонны круглого или прямоугольного сечения. Орошающая жидкость, подаваемая сверху, диспергируется на капли механическими форсунками грубого распыла, работающими под давлением 03-0,4 МПа. При этом факелы распыла перекрывают все поперечное сечение скруббера. Поток газа со скоростью 0,7-1,5 м/с, как правило, движется противотоком к движению капель жидкости, снизу вверх. В скрубберах с установленными для уменьшения уноса жидкой фазы каплеуловителями скорость газа в пересчете на полное поперечное сечение аппарата может достигать 5-8 м/с. С целью интенсификации процессов тепломассообмена за счет увеличения относительной скорости движения потоков жидкости и газа подача газовой фазы в аппарат может производиться тангенциально к внутренней поверхности цилиндрического скруббера как в верхней части аппарата (по 133 типу циклона), так и в нижней. В этом случае в зависимости от скорости движения потока газа он может работать как в режиме циклонно пенного аппарата, так и в режиме оросительной камеры. Наиболее простые, приемлемые для инженерной практики методики расчета основаны на экспериментальном получении значений объемных коэффициентов теплопередачи . Рекомендуется следующее эмпирическое соотношение для определения коэффициента ку [126]: где С?.*, Ог массовые расходы орошающей жидкости и газа; 1ср средняя по длине скруббера температура газа; 2 коэффициент, учитывающий направление движения фаз (для противотока 2=2, для прямотока Достоинством полых скрубберов является простота их конструкции, зон регулирования параметров, возможность работы с загрязненной жидкостью и газом, большие расходы газа. В случае барботажного аппарата увеличение относительной скорости потоков газа и жидкости осуществляется практически во всем объеме реактивного пространства. Однако, данного эффекта можно достичь и в слое жидкости [20]. Это относится к центробежному теплообменному аппарату Е.И.Аидреева (Рис. 4.2). Такой аппарат содержит один или несколько круговых теплообменных элементов, в реактивном пространстве которых происходит непосредственный контакт газа и жидкости. (4.14) г=1). относительно высокие значения ку до (б 8)•103Вт/{м: К , широкий диапа |