Проверяемый текст
Кашеварова, Галина Геннадьевна. Математические модели деформирования и разрушения системы "здание-фундамент-основание" и вычислительные технологии оценки безопасных проектных решений (Диссертация 2005)
[стр. 107]

107 тона материал изначально считается изотропным, линейно упругим, а, повреждаясь, становится и остается ортотропным.
Армирование может производиться в нескольких направлениях.
Эффективные характеристики тензора жесткости железобетона определяются, как смесь упругих характеристик компонент с учетом их направлений по формулам:
(2.67) где Na номер армирующего материала; Г/ относительная объемная доля материала арматуры r-го типа; С*и симметричный тензор жесткости изотропного материала бетона, ненулевые компоненты которого равны: ^1111 “ ^2222 “ С3333 sib ______ fib _______ s~ib ^1122 — ^1133 “ ^2233 £(l-v) .
(l + v)(l-2v)’ Ev :(l + vXl-2v); (2.68) /тЛ _______ s^b ________ s^b ________ C1212 “ C2323 “ C13i3 “ 2^1 + y) ’ а с учетом структурного разрушения его компоненты зависят от направления и количества трещин [303].
Q#/(r) " компоненты тензора жесткости арматуры г го типа, известным образом [332] преобразованные из локальной системы координат (xa r ,у° ,za r}, связанной с конкретным типом арматуры, к глобальной декартовой системе координат (х, у, z), В локальных координатах тензор С“ы(г) имеет одну ненулевую компоненту С,а 111(г) =Е°, равную модулю упругости материала арматуры г го типа (ось ха г совпадает с направлением укладки арматуры).
Осреднение жесткостей в данном случае достаточно обосновано, так как предполагается полное прилипание всех компонент материала между собой
[125, 177].
Для тех материалов, для которых нельзя гарантировать полного и прочного прилипания (например, для грунтов) в большей степени применима
[стр. 100]

Армирование может производиться в нескольких направлениях.
Эффективные характеристики тензора жесткости железобетона определяются, как смесь упругих характеристик компонент с учетом их направлений по формулам:
N Сijkl а N \ г-1 1Е Г с ‘ +У у ; с ‘ ы , а (2.75) j г=1 где Иа номер армирующего материала; V“ относительная объемная доля материала арматуры г-го типа; симметричный тензор жесткости изотропного материалабетона, ненулевые компоненты которого равны: С* =^1111 = с ь ='"''2222 II № ъ*II 25(1-v) .11 + 1 2v)’ С ь ■' 1122 =c h ■■^1133 = с ь ■'"'2233 Ev .
^ "(1 + v X l--2v)’ Г С ь ■'“'1212 С ь ■■'”'2323 = С Ь ■^1313 Е "2(1 + v)’ J (2.76) а с учетом структурного разрушения его компоненты зависят от направления и количестватрещин [188].
С°ш{г) компоненты тензора жесткости арматуры г го типа, известным образом [217] преобразованные из локальной системы координат (хаг,у аг,г аг), связанной с конкретным типом арматуры, к глобальной декартовой системе координат (х,у,г).
В локальных координатах тензор С" имеет одну ненулевую компоненту
С"11{г) = Е% равную модулю упругости материала арматурыг го типа(ось хаг совпадает с направлением укладки арматуры).
Осреднение жесткостей в данном случае достаточно обосновано, так как предполагается полное прилипание всех компонент материаламежду собой
[93, 126].
Для тех материалов, для которых нельзя гарантировать полного и прочного прилипания (например, для грунтов) в большей степени применима
гипотеза Рейса об осреднении податливостей.
100

[Back]