Проверяемый текст
Пальчевский Алексей Юрьевич. Повышение эффективности добычи угля на базе рациональных сочетаний длинных и коротких очистных забоев (Диссертация 2007)
[стр. 124]

переходе нарушения составляет: 124 Л,,~ Л; + Л2 ; где: А„ суточная добыча из очистного забоя, т/сут; А/ добыча угля в лаве за пределами нарушения, т/сут; Л1 = [/ Я /($т а зш у/ )]ш Унуу; Л2 добыча горной массы в зоне нарушения, т/сут; А2 = ($ш а 51 п у/)^т УнууНк; где: /длина очистного забоя, м; Яамплитуда нарушения, м; у/ угол встречи плоскости нарушения с очистным забоем, град; Ун скорость подвигами я очистного забоя, м/сут.
В соответствии, с адаптивность КМЗ может быть оценена по ограничениям, налагаемым на производительность очистного забоя по газовому фактору, ко торые определяются из выражения: где: Атах допустимая добыча из очистного забоя по газовому фактору, т/сут; ^р относительная метанообильность очистной выработки или выемочного участка м /т; Ор расчетное количество воздуха для очистной выработки или очистного участка, м3/мин; Ар — расчетная нагрузка на очистной забой без учета ограничений по газовому фактору, т/сут.
На основании результатов аналитических исследований и с учетом детального анализа представленных методик скорректирована методика определения нагрузки на длинный комплексно-механизированный очистной забой, учитывающая особенности ведения очистной выемки при наличии предохранительных целиков различных размеров у подготовительных выработок
(табл.4.2).
В общепринятую зависимость по определению нагрузки на длинный комплексно-механизированный очистной забой введен коэффициент повышения производительности очистных работ Кпп, который составляет 1,0 1,4 при изменении ширины предохранительных целиков в диапазоне 0
~ 80 м (формула 1 табл.4.2 ).
Коэффициент К„„ учитывает влияние геомеханических и технологических условий отработки запасов выемочных участков при наличии предохранительных целиков.
[стр. 128]

Сотрудниками Воркутинского филиала Санкт-Петербургского горного института и АО «Воркутауголь» были получены зависимости для определения нагрузки на очистной забой и производительности труда рабочего, позволяющие оценить адаптивность КМЗ к сложным горно-геологическим условиям [37].
Нагрузку на очистной забой при этом рекомендовалось определять по выражению: Д = 1290 + ^ + ^ + ^ + Ж 5 (4Л7) 128 А производительность труда при этом определяется по выражению: 11 т 1+н -Г 1+/ -Г 1+5 • 1+т , (4.1Ъ) где: Д нагрузка на очистной забой, т/ сут П производительность труда, т/чел/мес; Яамплитуда горно-геологического нарушения, м; / длина участка присечки кровли (почвы) пласта, м; 8 площадь замещения угольного пласта породой, м2; т мощность рыхлых отложений в непосредственной кровле, м.
Кроме этого была разработана методика, позволяющая оценить адаптивность КМЗ через изменение длительности цикла в нарушенной зоне [37].
Согласно данной методике суточная добыча из очистного забоя при переходе нарушения составляет Аи-А, + А>, (4.19) где: Ан суточная добыча из очистного забоя, т/сут; А/ добыча угля в лаве за пределами нарушения, т/сут; А1 = [I-Н/($тсс$т1//)\пУнуу , (4.20) А2добыча горной массы в зоне нарушения, т/сут; Л2 = ($т а $т у/)~1 т УнууНН, (4.21) где: /длина очистного забоя, м; Я амплитуда нарушения, м; у угол встречи плоскости нарушения с очистным забоем, град; Ун скорость подвигания очистного забоя, м/сут.
В соответствии с [37] адаптивность КМЗ может быть оценена по ограни

[стр.,129]

129 чениям, налагаемым на производительность очистного забоя по газовому фактору, которые определяются из выражения: (4.22) где: Ащах допустимая добыча из очистного забоя по газовому актору, т/сут; др относительная метанообильность очистной выработки или выемочного участка м3 /т; <2Р расчетное количество воздуха для очистной выработки или очистного участка, м3/мин; Ар — расчетная нагрузка на очистной забой без учета ограничений по газовому фактору, т/сут.
На основании результатов аналитических исследований и с учетом детального анализа представленных методик скорректирована методика определения нагрузки на длинный комплексно-механизированный очистной забой, учитывающая особенности ведения очистной выемки при наличии предохранительных целиков различных размеров у подготовительных выработок
(табл.З).
В общепринятую зависимость по определению нагрузки на длинный комплексно-механизированный очистной забой введен коэффициент повышения производительности очистных работ Кпп, который составляет 1,0 1,4 при изменении ширины предохранительных целиков в диапазоне 0
80 м (формула 1 табл.4.2 ).
Коэффициент Кпп учитывает влияние геомеханических и технологических условий отработки запасов выемочных участков при наличии предохранительных целиков.
Таблица 4.2 Нагрузки на очистные забои при рациональном сочетании технологий отработки запасов угольных пластов Длинный комплексно-механизированный очистной забой 1 у \ п(Тт+т н+Т0)КнЬпп)г , Ьм(1/Ур+1/Ум+0 + 1 0) Короткий комплексно-механизированный очистной забой А = ( А 6 ±вД1м)—Кг^СясКтш ЬД*.
(2) Короткий очистной забой, оборудованный гидравлическим агрегатом [Т-Тт-Т,.-Т.
)1гту АсутяСш14 77----------—— (3) Камерно-столбовая система с оборудованием фирмы <Поу» .
АьТь + А^Т*, А.суп,Тк + Т" (4)

[стр.,182]

182 ВЫВОДЫ Скорректирована методика определения нагрузки на длинный комплексно-механизированный очистной забой, учитывающая особенности ведения очистной выемки при наличии предохранительных целиков различных размеров у подготовительных выработок (табл.З).
В общепринятую зависимость по определению нагрузки на длинный комплексно-механизированный очистной забой введен коэффициент повышения производительности очистных работ Кпп, который составляет 1,0 1,4 при изменении ширины предохранительных целиков в диапазоне 0
80 м Коэффициент Кпп учитывает влияние геомеханических и технологических условий отработки запасов выемочных участков при наличии предохранительных целиков.
2.
Установлены рациональные параметры двухи трехструйного разрушения угольного пласта при агрегатно-гидравлической технологии с подвижными органами разрушения: начальное давление воды 25,0 МПа, диаметр двух насадок 0,022 м, расстояние между осями насадок 0,27 м, начальное расстояние от насадок до забоя 0,32 м, величина вынимаемой стружки угля 0,8 м, выемка угля с предварительной врубовой щелью глубиной 3,2 м и величина плеча обрушения 0,28 м.
3.
Обоснованы параметры прогрессивных вариантов агрегатно-гидравлической технологии очистных работ с использованием тонких струй, отличительной особенностью которых являются использование перекрещивающихся струй для разрушения угольного массива и равномерное их расположение по длине очистного забоя, постоянное прижатие струеформирующих устройств к угольному забою, обеспечение благоприятных условий безнапорного транспорта пульпы.
4.
Обоснованы параметры механогидравлической технологии отработки тонких пластов агрегатом АСМ-1 и АСМ-2.
Длина камеры рекомендуемой технологической схемы составляет 120 м, а высота 0,6 м при прямом ходе и 1,2 м при обратном (очистной выемке).
Суточная нагрузка на очистной забой составит для агрегата АСМ-1 при ширине захвата 3,6 м 429 т/сут; 5,0-596 т/сут; 7,5 м 823 т/сут; Юм1053 т/сут.
Суточная нагрузка на очистной забой, оборудованный агрегатом АСМ-2, составит 1153 т/сут.

[Back]