Проверяемый текст
Дударь Елена Сергеевна. Исследование процессов тепломассопереноса в калийных рудниках и конденсации влаги в шахтной вентиляционной сети (Диссертация 2010)
[стр. 53]

В.М.
Стукало и А.М.
Гущин [193, 194] предложили учитывать массобмен при испарении влаги путем введения в граничные условия третьего рода слагаемого для стока тепла, предполагая, что испарение влаги происходит только на поверхности массива.
Уравнение теплового баланса выработки при этом учитывает только «явное» тепло, так как потери на испарение влаги относятся целиком к массиву.
Принцип раздельных балансов, по которому составляются уравнения баланса «явного» (сухого) и «скрытого» (влага) тепла, применяется в исследованиях А.М.
Криворучко
[183].
При этом отдельно рассчитываются коэффициенты нестационарного теплообмена для «мокрой» и «сухой» части периметра сечения выработки.

Тепловой расчет для выработок с переменным по длине расходом воздуха, основанный на использовании балансовых уравнений, рассматривается в работах Н.А.
Брайчевой, В.П.
Черняка, Ю.П.
Добрянского.

Математические модели процессов теплои массообмена в подземных сооружениях рассмотрены в работах Б.А.
Красовицкого, ЕЛО.
Куликовой, С.Г.

Гендлера, Е.П.
Апросимовой [172, 183-194].
Существует множество приближенных методик определения параметров микроклимата, которые дают меньшую точность результатов, но позволяют оперативно осуществлять ориентировочные расчеты для близких по условиям выработок.
Широкое распространение получил метод учета массообменных процессов с помощью теплового коэффициента влагообмена,
предложенный А.Ф.
Воропаевым.
Известны методика теплового расчета по эффективной теплоемкости воздуха Б.И.
Медведева
[175] и метод эквивалентной выработки Ю.Д.
Дядькина [195].
К приближенным относятся методики, основанные на упрощении и корректировке известных формул.
Наиболее часто уточняют зависимости для влагосодержания или давления насыщенных водяных паров от температуры воздуха, аппроксимации которых могут иметь линейный, квадратичный или экспоненциальный вид.

В приближенных методиках расчета широко используются корреляционные зависимости для температуры воздуха на основе обобщения статистических данных натурных наблюдений.

Эмпирические зависимости до настоящего времени применяются в тепловых расчетах для
за53
[стр. 26]

обмена [192, 207].
Трудности в использовании этого подхода заключаются в отсутствии надежных данных о коэффициенте массоотдачи [37, 60], малоизученными остаются влагофизические параметры, такие как массоёмкость, влагопроводность массива, коэффициент фазовых переходов [37, 51, 76, 140].
В.М.
Стукало и А.М.
Гущин [166, 167] предложили учитывать массобмен при испарении влаги путем введения в граничные условия третьего рода слагаемого для стока тепла, предполагая, что испарение влаги происходит только на поверхности массива.
Уравнение теплового баланса выработки при этом учитывает только «явное» тепло, так как потери на испарение влаги относятся целиком к массиву.
Принцип раздельных балансов, по которому составляются уравнения баланса «явного» (сухого) и «скрытого» (влага) тепла, применяется в исследованиях А.М.
Криворучко
[102].
При этом отдельно рассчитываются коэффициенты нестационарного теплообмена для «мокрой» и «сухой» части периметра сечения выработки.

В работах [145, 157, 195, 230] определяется эквивалентная температура стенки с помощью эмпирического коэффициента увлажнения, что позволяет записать уравнение теплового баланса без использования коэффициента нестационарного теплообмена.
Тепловой расчет для выработок с переменным по длине расходом воздуха, основанный на использовании балансовых уравнений, рассматривается в работах Н.А.
Брайчевой, В.П.
Черняка, Ю.П.
Добрянского
[29, 59, 192].
Математические модели процессов теплои массообмена в подземных сооружениях рассмотрены в работах Б.А.
Красовицкого, ЕЛО.
Куликовой, С.Г.

Гендпера, Е.П.
Апросимовой [11, 53, 100, 105].
Существует множество приближенных методик определения параметров микроклимата, которые дают меньшую точность результатов, но позволяют оперативно осуществлять ориентировочные расчеты для близких по условиям выработок.
Широкое распространение получил метод учета массообменных процессов с помощью теплового коэффициента влагообмена
[43, 44], предложенный А.Ф.
Воропаевым.
Известны методика теплового расчета по эффективной теплоемкости воздуха Б.И.
Медведева
[126] и метод эквива26

[стр.,27]

лентной выработки Ю.Д.
Дядькина [77].
К приближенным относятся методики, основанные на упрощении и корректировке известных формул.
Наиболее часто уточняют зависимости для влагосодержания или давления насыщенных водяных паров от температуры воздуха, аппроксимации которых могут иметь линейный, квадратичный или экспоненциальный вид
[59, 76, 167, 192].
В приближенных методиках расчета широко используются корреляционные зависимости для температуры воздуха на основе обобщения статистических данных натурных наблюдений
[1, 37, 41, 150, 219, 220].
Эмпирические зависимости до настоящего времени применяются в тепловых расчетах для
задания закона изменения влагосодержания и относительной влажности в выработках [16, 17, 223].
Статистической обработкой данных тепловых съёмок, как правило, определяют и тепловой коэффициент влагообмена в методике А.Ф.
Воропаева [43].
Решение балансовых уравнений до последнего времени составляло основу методик расчета, связанных с определением температуры воздуха в выработках различного назначения.
Введение коэффициента кт позволяло учитывать поступление тепла от горного массива.
Таким образом, тепловой расчет всегда рассматривался как совместная задача в системе «массиввыработка».
В том случае, когда одновременно решались уравнения теплопроводности в массиве и дифференциальное уравнение теплового баланса для выработки при граничных условиях третьего рода можно говорить о более строгой «полусопряженной» постановке задачи [37].
Г.В.
Аверин и А.К.
Яковенко [3] предлагают использовать систему уравнений в частных производных с целью учета турбулентного характера движения воздуха в выработке, которое сопровождается теплои массообменом.
В [4] приведено решение уравнений энергии и диффузии при заданных плотностях потоков влаги и тепла на стенке выработки.
После усреднения по площади сечения, полученные одномерные уравнения были решены преобразованием Лапласа по времени.
В работе [29] изначально осуществлено усреднение температуры по сечению выработки, что позволило свести уравнение переноса тепла в выра27

[Back]